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随着我国煤炭资源开采深度的增加，地质条件复杂而导致巷道围岩失稳现象愈加频繁[1]。深埋特厚煤层坚硬顶板及特厚煤柱可储存大量弹性能，煤岩巷道长期处于高地应力环境[2]。当有施工或者地质构造引起的动荷载扰动巷道煤体时，极易引发围岩失稳、巷道破坏，严重时可诱发冲击地压[3]，对井下工作人员的人身安全及开采施工问题造成极大安全隐患[4]。研究在深埋条件下煤岩巷道的变形破坏机理已成为分析巷道稳定性的重要参考[5]。国内外学者对于煤岩变形破坏规律研究采用三轴静载试验、霍普金森动载试验、CT扫描及声发射检测等试验手段，对冲击地压作用下煤岩的强度变化规律进行了大量的研究工作，取得了丰硕的成果。杨慧明[6]采用岩石力学试验系统，辅以声发射检测手段，得到不同应力条件对煤的破坏特征及声发射活动特征具有重要影响作用。邓志刚[7]以强度尺寸效应为切入点结合最弱链理论得出冲击倾向性煤岩的强度具有明显的尺寸效应。薛东杰等[8]对煤岩进行不同围压、不同加载速率的试验，建立了采动力学条件下考虑加卸载过程中材料损伤的煤岩黏弹性模型屈服准则。通过总结前期CT扫描技术，以标准煤样为研究对象，进行常规三轴力学试验，利用三维重构的方法，得到煤岩内部裂隙分布状况及煤岩破坏程度与体分形维值的定量关系[9-10]。刘晓辉等[11]采用霍普金森压杆加载系统，对煤岩进行不同应变率的加载试验，得出煤岩破坏过程中能量转变规律。江红祥等[12]以断裂力学为理论基础，定量研究了动力特性下煤岩破坏的特征关系。通过不同加载条件研究动力影响和煤体破坏机制[13-15]以及通过对不同物理力学特性的煤岩加载试验研究其声发射规律[16-18]。刘少虹等[19-20]以波动力学为基础研究煤岩在动、静荷载作用下的应力波传播机制及能量耗散变化影响规律，提出煤岩动、静载组合与其结构的相互影响是诱发冲击地压的重要因素。但由于问题的复杂性，不同加载频率下弱冲击倾向性煤岩强度劣化规律仍需进一步研究。以彬长矿区煤岩为对象，进行不同频率下煤岩三轴压缩状态下动载破坏试验，研究动载下煤岩强度劣化规律，目的是为冲击地压工作面煤岩顺槽围岩稳定性评价及支护参数的确定提供参考依据。
煤岩冲击倾向性是其发生冲击地压的主要内部因素，国家规范主要采用的冲击倾向指标有单轴抗压强度、弹性能量指数、冲击能量指数和动态破坏时间。当煤岩的4个冲击倾向指标测定结果不一致时，采用模糊综合评价法，其中4个指标的权重分别为0.3、0.2、0.2、0.3，判别标准见表1。
表1 煤岩冲击倾向性分类标准
Table 1 Classification criteria of coal shock tendency
项目Ⅰ类Ⅱ类Ⅲ类冲击倾向无弱强动态破坏时间TD/msTD>50050<TD≤500TD≤50弹性能量指数WETWET<22≤WET<5WET≥5冲击能量指数KEKE<1.51.5≤KE<5KE≥5单轴抗压强度R/MPaR<77<R<14R≥14
经过对彬长矿区某矿煤岩初步室内试验得到其冲击倾向性指标测定结果如下：
单轴抗压强度R/MPa9.29弹性能量指数WET1.349冲击能量指数KES5.16动态破坏时间TD/ms332
单轴抗压强度为弱冲击倾向性，弹性能量指数为无冲击倾向性，冲击能量指数为强冲击倾向性，动态破坏时间为弱冲击倾向性，4个指标判定结果不一致，因此根据规范采用综合判断4类冲击倾向指标，整体判别为弱冲击倾向性，具备发生冲击地压的能力。其中冲击能指数明显较高，说明煤岩破坏前集聚弹性能能力较强，破坏后能量释放更易达到煤岩破坏强度的限值。
试验所用仪器DTAW-8000为自主研发的煤岩力学伺服三轴压缩试验系统(图1)，由加载系统、控制系统、油压系统、数据采集系统4部分组成。加载系统由动载加载系统与静载加载系统组成，其中静载加载系统可用位移控制及力控制2种控制方式，位移加载速率为0.001～7.000 mm/s，力加载速率为0.01～300 kN/s，系统最大轴向荷载8 000 kN，最大围压50 MPa；动力加载系统荷载幅值±200 kN，位移幅值±1 mm，频率<10 Hz，动载波形为正弦波、正切波、矩形波、三角波等。采用PAC数字化声发射检测系统进行6通道定位检测，前置放大器为40 dB，滤波器下限100 kHz，上限1 MHz。
图1 动静三轴试验系统
Fig.1 Dynamic and static triaxial test system
试验采用国际标准圆柱试样，试样尺寸为ø50 mm×100 mm(图2)。采用NM-48超声波检测分析仪测得各试件的纵波波速，剔除物理参数异常、表面有肉眼可见的明显缺陷的试样。并根据有关规范完成了标准尺寸煤样的密度、波速、含水率、孔隙率等物理及力学参数的测定结果见表2和表3。
图2 标准煤样
Fig.2 Some coal samples
表2 煤岩物理参数
Table 2 Physical parameters of coal and rock sample
天然密度ρ/(g·cm-3)波速P/(km·s-1)含水率/%孔隙率/%1.481.813.776.3
表3 煤岩力学参数
Table 3 Mechanics parameters of coal and rock sample
弹性模量/GPa泊松比单轴抗压强度/MPa抗拉强度/MPa黏聚力/MPa内摩擦角/(°)3.780.269.291.311.9835.84
根据震源附近动载扰动监测情况可知(图3)，彬长矿区某矿采煤工作面区段平巷动载主要由工作面掘进施工及回采所导致得矿山压力显现及地质运动，震源能量级为104～106 J(图3a中红色震源能量级>106 J,黄色震源能量级>105 J,蓝色震源能量级<105 J)，动载频率小于10 Hz，主频段区间主要处于3～5 Hz，动载持续时间通常为几十秒到几分钟，由图3b可知，动载后压力稳定增长5 MPa，煤岩所受原岩应力约为12 MPa。研究表明：煤层周期来压级地震荷载接近于正弦波，煤岩主要变形阶段发生在动载300个周期内。由静载试验可知，煤岩轴向应力10 MPa时基本为压密阶段结束、弹性阶段开始时的应力状态。为防止煤岩塑性变形对动载诱发导致变形的影响，采用单一变量法控制原则选取此状态为煤岩动载加载初始状态。因此，本次不同频率的动载试验共设置4个频率，振幅为5 MPa，频率分别为1、3、5、7 Hz的300个周期的正弦应力波动载试验，动载后再次以静载加载至破坏，并对整个试验过程对声发射AE能量数和定位点进行监测。选取15个波速、密度相差小于5%，表面无明显节理的标准煤样，分为5组，每组3个试件。①静载对比试验：第1组进行围压12 MPa的三轴压缩试验，加载以应变控制加载速率v=0.01 mm/s，轴向加载至破坏，整个试验过程采用声发射仪器实时检测。为动载试验提供参数依据及对比数据。②不同频率动载试验：其余各组试样首先加载围压至12 MPa，加载以应变控制加载速率v=0.01 mm/s，轴向静载加载预加力至10 MPa；每组3个试样作为平行对比试验，分别施加振幅5 MPa，1、3、5、7 Hz四种频率的正弦应力波动载试验，动载过后再进行静载加载直至试样破坏，整个试验过程监测其声发射分布规律。
图3 动载扰动监测情况
Fig.3 Dynamic load disturbance monitoring
对煤岩进行不同频率动载应力-应变曲线对比分析如图4a所示:在加围压至12 MPa，以应变控制加载速率v=0.01 mm/s的静载即频率f=0作用下轴向加载至试样破坏，所得煤岩峰值强度为54.3 MPa，极限应变为1.42；在施加振幅5 MPa，动载频率为1、3、5、7 Hz四种频率下，煤岩峰值强度分别为45.8、37.7、32.8、30.5 MPa，极限应变分别为1.12、1.14、0.69、0.76。可知煤岩在不同频率的动载加载下，内部裂隙二次发育，导致后期应力-应变曲线局部缺陷明显增多，提前进入塑性变形阶段。如图4b所示：说明与静载相比煤岩在动载频率1、3、5、7 Hz下峰值强度降低明显分别为15.7%、30.6%、39.6%、43.8%，峰值强度平均值降低约30%左右，强度劣化明显，且动载频率越高，强度劣化越明显，但随着频率增加其强度劣化趋势逐渐降低，最终强度劣化趋于稳定值。当动载频率较高时，其强度劣化基本保持在45%左右，说明此时动载振幅为强度劣化的主导因素，频率影响煤岩强度劣化减弱。
图4 幅值5 MPa不同频率煤岩动载试验曲线
Fig.4 Dynamic load test curves with amplitude of 5 MPa at different frequencies
煤岩不同频率动载过程中应力-应变与时程曲线对比分析如图5所示：煤岩在轴向力10 MPa(弹性阶段)时分别进行频率为1、3、5、7 Hz，振幅为5 MPa的正弦应力波振动300个周期。动载频率分别为1、3、5、7 Hz下，动载完成后应变增长分别为0.128%、0.149%、0.096%、0.078%，平均增长值为0.113%。说明煤岩在低应力阶段承受不同频率的正弦波动荷载后，内部裂隙二次发育，应变有所增长，但均未达到破坏。图中不同频率动载下煤岩应力、应变同步振动，动载过后应力恢复到10 MPa的初始应力状态时，应变未完全恢复，说明动载导致煤岩在弹性(低应力)阶段发生屈服变形。
图5 应力-应变与时程曲线
Fig.5 Stress-strain and time history curve of coal
对不同频率动载扰动后煤岩进行应力-声发射能量的时程关系分析如图6所示。不同频率动载扰动下，煤岩声发射能量事件变化趋势相同，即：动载前由于应力水平较低，煤岩处于弹性阶段且先期在围压阶段裂隙基本压密导致内部裂隙基本不发育，声发射能量事件基本不发生。动载加载时，随着煤岩轴向应力周期振动变化发生能量跃迁现象，说明在动载过程中煤岩内部裂隙二次发育。动载过后加载至其动载峰最大应力阶段前无声发射能量事件产生。当煤岩强度达到峰值时能量水平突然达到最高且能量跃迁频繁发生，说明内部裂隙进一步发育直至煤岩破坏，峰值后由于煤岩破坏而应力释放导致能量迅速回落到较低值。研究表明，在煤岩应力局部释放、动载加载及煤岩应力接近峰值时等阶段均会出现能量跃迁现象，但能量值最高点均发生在煤岩应力峰值阶段，此后应力骤降能量迅速回落，不同频率动载扰动后声发射能量回落均比应力变化超前，因此特性可作为提前预测煤岩破坏的征兆。不同频率煤岩动载后静态加载至其动载最大应力水平前均无声发射能量事件产生，煤岩动载扰动后发生声发射凯泽效应。
图6 煤岩应力-声发射能量时程曲线
Fig.6 Stress acoustic emission energy time history curve of coal
围压12 MPa下静载、振幅为5 MPa动载的煤岩典型破坏模式及声发射定位对比分析表明，煤岩在静、动加载下破坏形式有明显差异(图7、图8)。图7a表明静载下煤岩呈剪切破坏，具有明显贯通的单向剪切破坏面；对比图7b—图7e动载扰动后煤岩破坏呈横向拉伸破坏，表面呈现数条竖向裂缝，说明动载扰动后煤岩内部裂隙二次发育，煤岩破坏程度逐渐加大，明显比静载下严重；如图7e在动载频率为7 Hz时，煤岩破坏最为严重，破坏后竖向裂缝明显增多，顶部开裂成碎屑状，说明煤岩在同振幅下频率越高，破坏越严重，强度劣化越明显。图8a表明煤岩破坏后声发射定位点主要分布破裂面附近，由煤岩中心沿破坏面向两侧扩展形成一条明显的倾斜破裂面，说明煤岩破坏首先是从内部开始逐渐延伸至表面，最终形成贯通的破裂面导致煤岩破坏；对比图8b—图8e在动载加载下声发射定位点在煤岩内部及表面大量产生且动载频率越高声发射定位点越密集，说明煤岩破坏从内部开始扩展至表面且表面出现多条竖向破坏裂缝，破坏形式由单向剪切破坏变为横向拉伸破坏，与煤岩破坏后表面所呈现的主要破裂面形状基本吻合。
图7 不同条件静、动载下煤岩破坏形式
Fig.7 Failure modes of coal-rock under dynamic and static loads under different conditions
图8 不同条件静、动载下煤岩破裂面位置确定
Fig.8 Location of fracture surface of coal-rock under dynamic and static loading
1)煤岩经过幅值5 MPa不同频率动载扰动后，强度劣化明显，其峰值强度与动载频率呈负相关。随着动载频率增加，煤岩强度劣化逐渐趋于稳定，说明高频率下动载幅值为强度劣化的主导因素。
2)煤岩动载加载阶段，应力与应变随时间呈同步振动变化，动载结束后应力恢复原始水平，但应变有增长，动载过后煤岩在弹性阶段发生提前屈服，峰值强度降低，破坏后强度劣化明显。煤岩在静、动加载下破坏形式差异明显，表面呈现多条竖向裂缝，由剪切破坏变为横向拉伸破坏，动载扰动后煤岩破坏程度明显增大。
3)煤岩声发射能量事件在动载加载及峰值阶段均有发生，峰值时能量跃迁现象频繁发生并达到最大值，能量值与煤岩应力水平呈正相关。声发射定位点由中心向外部扩展，大量分布在煤岩内部及表面，与破坏形式保持一致。煤岩动载过后继续静载加载至其动载最大应力阶段前无声发射能量事件产生，临近峰值破坏阶段声发射能量迅速回落，此特性可作为预测煤岩破坏的前兆。
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