Study on the support performance of anti-impacting and energy-absorbing concrete-filled steel tube arches in roadways
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摘要:
针对目前巷道支护中钢管混凝土拱架缺乏可缩让压性能的问题，从吸能让位角度设计了一种防冲吸能钢管混凝土拱架结构。通过Abaqus建立新型钢管混凝土拱架与围岩组合模型，在静载与动载两种荷载状态下，对比分析新型拱架对巷道的支护效果与抗冲击能力。结论如下：①根据合理的让位阻力特性设计吸能构件壁厚与尺寸，在拱架上部连接处和底弧段中部设置吸能构件，可避免弯曲过大发生失稳。套管形状依据U型钢拱架卡揽结构设置为折纹型，与拱架摩擦实现缩动让压；②在竖向与侧向冲击下，优化后拱架支护巷道各点位移量呈减少趋势，降低了拱架顶弧段下沉与底弧段上拱，支护效果更强；③静载作用下，优化后拱架与吸能构件接触后，拱架各点处塑性应变不再增加，吸能构件代替拱架发生形变。在受到动载后，吸能构件能快速响应，同时拱架两帮拐角发生弯曲变形，其余部分仍未发生明显变形。吸能构件压溃后，拱架整体塑性应变开始增加，最终优化后拱架各点等效塑性应变竖向与侧向冲击下分别降低了10%～50%和13%～78%。
Abstract:In response to the problem of lack of shrinkable pressure-allowing performance of steel pipe concrete arch in the current roadway support, an anti-impacting and energy-absorbing steel pipe concrete arch structure is designed from the perspective of energy-absorbing pressure-allowing. The combination model of the new steel pipe concrete arch and the surrounding rock was established by Abaqus, and the support effect and impact resistance of the new arch on the roadway were compared and analyzed under both static and dynamic loading conditions. The conclusions are as follows: ① Designing the wall thickness and size of the energy-absorbing member according to the reasonable yielding resistance characteristics. Energy-absorbing components are installed at the connection between the upper arch and the middle of the bottom arc to prevent excessive bending from causing instability. The sleeve shape is designed as a pleated shape based on the U-shaped steel arch clamp structure, which achieves compression yield through friction with the arch; ② Under the vertical and lateral impact, the displacement of the optimized arch support tunnel at each point is reduced, which reduces the sinking of the top arc section of the arch and the up-arch of the bottom arc section, and the support effect is stronger; ③ Under static loads, after the arch contacts the energy-absorbing component, the plastic strain at each point of the arch no longer increases, and the energy-absorbing component replaces the arch to deform. After being subjected to dynamic loads, the energy-absorbing component can respond quickly, while the corners of the arch bend and deform, and the remaining parts have not undergone significant deformation. After the energy-absorbing component is crushed, the overall plastic strain of the arch starts to increase, and finally the equivalent plastic strain at each point of the arch is reduced by 10%−50% and 13%−78% under vertical and lateral impacts, respectively, after optimization.
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0. 引 言
浮选是细粒物料分选中应用最广、效果最好的选矿方法。浮选机按吸气和搅拌混合方式的不同可以分为机械搅拌式和无机械搅拌式2类[1-3]，其中，射流混合装置在无机械搅拌式浮选机中运用广泛，如旋流微泡浮选柱的微泡发生器，喷射式浮选机的充气搅拌装置等[4-6]；射流混合装置对药剂和气泡具有良好的分散混合作用，且可沿矿浆输送管道沿程布置，具有将动能转化为压力势能和调浆时间长的特点，在整个射流卷吸过程中，空气反复溶解、析出微泡，药剂黏附在气泡液膜表面，发生强烈的耦合作用 [7-8]；射流混合装置的结构参数、工作参数及引射特征对多相流体的分散混合具有重要影响，其应用在煤泥浮选领域又具有界面调控特征[9-11]。
在煤泥浮选过程中，煤泥、药剂和气泡的充分分散混合及相互作用，对煤泥颗粒界面亲、疏水性调控有着重要的影响，不同工作及结构参数下射流混合流场中微粒的引射和混合规律差异明显。邱白晶等[12]采用FLUENT软件数值模拟计算了不同喷嘴截面积和喉嘴距下射流调浆混药装置的混药性能，确定了最佳结构参数的数值范围；周良富等[13]研究了射流装置关键结构参数对调浆混药效果的影响；HLOBEŇ等[14]设计了4种不同结构的射流调浆混药装置，采用数值模拟方法对流场进行了分析，得出引射管在喉管后部引射性能最佳；徐幼林等[15]通过流体力学分析，建立了密度比、压强比、流量比和面积比与射流混药性能的理论关系；何培杰等[16]采用红外光谱仪对流体与药液的混合过程进行检测，分析了混药装置的性能；KOLLER等[17]研究了射流发生器内的气泡生成与能量输入之间的关系，并分析了其产生气泡的能力和气泡中间粒径分布范围，得出概率密度分布曲线；MANIZHEH等[18]研究了逆流、旋流、射流3种浮选流场，发现射流流场可有效促进微粒的分散混合，更有利于细粒级颗粒的分选回收。综上，射流混合装置的参数对引射性能、微粒运动及作用机制产生重要的影响，但应用于煤泥浮选领域的射流混合装置多变参数有待进一步优化，从微观角度来看，射流流场对煤泥、引射流体的作用尚不明确，有待深入研究。
1. 射流混合装置在煤泥浮选中的应用
射流混合装置在煤泥浮选领域应用广泛[19-20]。图1为一种射流和搅拌协同作用的柱式浮选装置，结合射流卷吸混合、叶轮搅拌分散和柱式浮选逆流碰撞于一体的多维搅拌装置，可充分发挥射流流场具有的多相混合、微泡析出，叶轮搅拌流场具有的大区域分散及循环，柱式浮选流场具有的低紊流逆流碰撞等机制特征；其中射流混合装置直接影响煤泥、药剂和气泡等微粒的有效分散、碰撞粘附及界面作用[21-23]，是该类型浮选设备高效运转的关键。
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图 1 射流和搅拌协同作用的柱式浮选装置示意Figure 1. Schematic diagram of column flotation unit with synergistic effect of jet and agitation射流混合装置的工作原理如图2所示。工作流体(矿浆)由喷嘴高速射流，流束产生的絮动扩散作用卷吸引射流体（药剂及空气），在喉管内实现两股液体动量、质量的交换；射流流束沿着行进方向可分为初始段和射流主段。在射流初始段，存在射流核心区，射流速度基本保持喷嘴出口流速；随着引射流体的介入，射流边界逐渐变宽，流速降低，在转折截面之后，进入射流主段；射流主段的起点一般在轴向距离20Dz（Dz为喷嘴直径）的位置，轴线上的射流速度开始衰弱。
射流混合装置应用在浮选领域，主要考核其引射性能指标，一般采用无量纲参数流量比q表征。
$$ q=\frac{{Q}_{\text{y}}}{{Q}_{\text{g}}}=\frac{{Q}_{\text{c}}-{Q}_{\text{g}}}{{Q}_{\text{g}}} $$ 式中，Qg为工作流体的流量，m3/s；Qy为引射流体的流量，m3/s；Qc为混合流体的流量，m3/s。
2. 试 验
2.1 试验系统
射流混合系统如图3所示。其中，螺杆泵为射流装置的工作流体提供动力；压力表和流量计监测工作参数，为控制阀和调节阀的动作提供依据。射流装置根据试验要求设计多种结构样式。气泡粒径测试系统如图4所示，螺杆泵输送的水经射流装置喷嘴高速喷出，引入空气形成气泡，为了让气泡处于稳定状态，在此过程中添加起泡剂，使用引出管把含气液体引入到激光粒度分析仪，引出管上设置有分流管确保含气液体均匀稳定地进入激光粒度分析仪。
2.2 试验内容
试验内容包括2部分：
1）物理模型参数优化：设计制作不同结构参数的试验装置，测试面积比Ar$ ({{A}}_{\text{r}}=\left({\dfrac{{{D}}_{\text{h}}}{{{D}}_{\text{z}}}}\right)^{\text{2}} $，Dh为喉管直径）、喉嘴距Le (喷嘴与喉管入口的距离)、引射管开启度γ、喉管长度L、喷嘴出口速度V对引射性能的影响，优化物理模型多变参数。
2）射流流场对物料的作用机制：通过混合成型物料在搅拌作用流场中粒度解析情况，测试射流流场对煤粒表面细泥罩盖的剥离能力；运用高速摄像仪捕捉射流流束对引射气泡的卷吸破碎情况；采用激光粒度分析仪，测试气泡的粒径大小和分布范围。
2.3 试验方法
2.3.1 物理模型参数优化方法
影响射流混合装置引射性能的参数较多，采取分步寻找各参数最优值的方法，依次优化面积比Ar、喉嘴距Le、引射管开启度γ、喉管长度L和喷嘴出口速度V的最优值范围，前序参数的优化值，应用在后续参数的优化方案中。射流装置的固定参数为：入料管直径为30 mm；引射管对称布置，直径为10 mm；喷嘴直径Dz=10 mm，喉管长度L=90 mm（喉管长度优化方案中喉管长度为可变参数）；工作流体为水，流量为2.03 m3/h，喷嘴出口速度V为7.20 m/s；引射流体为水。可变参数取值方案见表1。
表 1 可变参数取值方案Table 1. Variable parameter value scheme方 案 可变参数 变化范围 其他参数 面积比Ar优化 喉管直径Dh /mm Dh=10+4n(n=0,1,2,3,4,5)
(Ar=1 ~ 9)Le=7 mm 喉嘴距Le优化 喉嘴距
Le /mmLe=5n（n=1,2,3,5,6,7,8）
（Le=0.28Dh～2.50Dh）Dh=18 mm
（Ar=3.24）引射管开启度γ优化 引射管开启度γ/% γ=n2（n=2,3,···,9,10） Le=10 mm
Dh=18 mm喉管长度L优化 喉管长度L/mm L$=\left\{\begin{array}{c}\text{5}{n}\text{,}({n}=\text{0,1}\text{,}\text{2,3}\text{,}\text{4})\\ \text{10}{n}({n}=\text{5,6},\cdots,\text{12})\end{array}\right.$ Le=10 mm
Dh=18 mm喷嘴出口速度V优化 喷嘴出口速度V/(m·s−1) 5、7.2、11.30、14.70、20 Le=7 mm
Dh=12 mm2.3.2 射流流场对煤粒表面细泥罩盖的剥离能力试验方法
根据物理模型参数优化值，调节射流混合系统。喷嘴直径Dz=10 mm；喉管直径Dh=18 mm；面积比Ar = 3.24；喉嘴距Le=10 mm；喉管长度L=90 mm，入料量1.41 m3/h，喷嘴出口速度V=5 m/s。
将粒度为0.5～0.25 mm的低灰精煤和小于0.045 mm的高岭石按照4∶1均匀搅拌混合，恒温70 ℃烘干，烘干后制成块状人工混合矿；取1 g人工混合矿，平稳地加入到100 mL水中，静置1 min后，倒入SALD-7101激光粒度分析仪中，其自带搅拌装置以500 r/min转速搅拌，分别在1、1.5、2、2.5、3、3.5、4、4.5、5、5.5 min测试悬浮液的粒度分布；取一定量的人工混合矿，配制成质量浓度10 g/L的矿浆，静置1 min后，开启射流混合系统，在试验槽内随机取样进行激光粒度分布测试和EDS能谱测试。EDS能谱仪利用不同元素的X射线光子特征能量不同进行元素成分分析，试验中采用型号为XFlash6130的EDS能谱仪对物料进行测试。
2.3.3 射流流束对引射气泡的卷吸破碎能力试验方法
物理模型参数同上。调节螺杆泵出口管道的调节阀，喷嘴出口流量分别为2.03、1.01 和0.50 m3/h，对应的喷嘴出口速度分别为7.20、3.6 和1.8 m/s；引射管设置在固定位置，匀速向引射管注射空气，确保引射管出口端的气泡大小一致，使用高速摄像仪在1 000帧/s的摄像条件下捕捉卷吸气泡的粒径迁移过程。
2.3.4 气泡粒径迁移规律试验方法
物理模型参数同上。喷嘴出口距离槽底100 mm，入料量2.03 m3/h，喷嘴出口速度为7.20 m/s；起泡剂选择甲基异丁基甲醇，用量为0.012 4 mL/L（按煤泥浮选单位矿浆用药10 g/m3计算）；吸气量为变参数，通过调节气体流量计进口的开启度，分别控制吸气量为500、400、300、200和100 L/h。
3. 结果与分析
3.1 射流装置结构参数对引射能力的影响
面积比和喉嘴距对引射能力的影响结果如图5所示，由图5可知，当面积比Ar从1增大到9，引射流体流量比q先增大后减小，其中面积比Ar=3.24时，流量比q最大；当喉嘴距Le从0.28Dh增大到2.50Dh，引射流体的流量先增大后减小，但总体波动范围较小，其中当喉嘴距Le=0.56Dh时，流量比q最大。
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图 5 面积比和喉嘴距对引射能力的影响Figure 5. Influence of throat-nozzle distance and area ratio on ejection capability引射流体为水、气时引射管开启度对引射能力的影响曲线分别如图6、图7所示。由图6和图7可知，在相同的工作参数下，引射流体的流量与引射管开启度成正比关系；引射管开启度为16 %时，引射流体的引射速度最大。当射流速度为7.20 m/s时，水的引射速度上限为4.10 m/s，气的引射速度上限为8.20 m/s。
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图 6 引射管开启度对引射能力的影响（引射流体：水）Figure 6. Influence of opening degree of ejection tube on ejection capability (ejection fluid: water)![]()
图 7 引射管开启度对引射能力的影响（引射流体：气）Figure 7. Influence of opening degree of ejector tube on ejection capability (ejection fluid: air)喉管长度对引射能力的影响结果如图8所示。由图8可知，当喉管长度L从0 增加到90 mm时，引射流体的流量逐渐增加，此后随着喉管长度逐渐增加到140 mm，引射流体的流量保持不变，说明喉管长度L=9Dz是喉管能否起到稳压作用的临界点；综合考虑引射能力和沿程损失，喉管的长度应保持在9Dz。
喷嘴出口速度对引射能力的影响曲线如图9所示。由图9可知，引射流量随着喷嘴出口速度的增加先快速后缓慢增加，引射流体（水）的速度达到上限，流量基本保持一致；从引射能力的角度考虑，喷嘴出口速度应设置在15 m/s。
3.2 射流流场对物料的作用机制
人工混合煤样(0.5～0.25 mm制成)粒度解离情况如图10所示。由图10可知，射流流场具有较强的物料解离及分散作用，人工混合矿经射流装置单次射流混合作用后，悬浮液中细颗粒物料累计产率明显增加，作用效果等同于激光粒度分析仪自带搅拌装置以500 r/min转速搅拌4～4.5 min。
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图 10 人工混合煤样(0.5～0.25 mm制成)粒度解离情况Figure 10. Particle size dissociation of artificial mixed coal sample (made by 0.5～0.25 mm)采用EDS能谱仪测试射流作用前后物料所含元素的变化，直观判断射流流场对煤粒表面细泥的剥离效果。人工混合煤样射流前后EDS能谱图如图11所示。由图11可知，射流清洗前人工混合煤样的EDS能谱图中有C、O、Al和Si等元素，其中C元素峰值最高，O、Al和Si也具有明显的峰值；射流清洗后，人工混合煤样的EDS能谱图中Al和Si元素峰值不明显，说明经射流清洗后煤粒表面罩盖的高岭石被有效剥离。
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图 11 人工混合煤样(0.5～0.25 mm制成)射流前后EDS能谱图Figure 11. EDS spectrum of artificial mixed coal sample (made by 0.5～0.25 mm) before and after jet mixing不同射流速度时气泡卷吸粉碎的动态捕捉图如图12所示。由图12可知，当射流速度小于1.8 m/s时，气泡会变形、撕裂但很难被粉碎；当射流速度达到3.6 m/s时，气泡被粉碎，但气泡粒径较大；当射流速度达到7.2 m/s时，气泡会瞬间被粉碎成粒径小、数量多的气泡群，由此可知射流速度的最佳工作机制应大于7.2 m/s，即喷嘴出口速度V >7.2 m/s。
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图 12 不同射流速度时气泡卷吸粉碎的动态捕捉图Figure 12. Dynamic capture diagram of bubble entrainment and crushing under different jet velocity不同粒径气泡的累计产率如图13所示。由图13可知，引射吸气量大小对气泡粒径的分布影响较小，主要原因是射流流场中所有引射空气均受到工作流体的粉碎作用且粉碎程度相对均匀；90%以上气泡粒径均小于45 μm，说明射流卷吸作用吸气量大且有利于产生微泡。
4. 结 论
1）射流混合装置多变参数对引射性能的影响规律：随着面积比Ar和喉嘴距Le的增大，引射流体的流量比q先增大后减小，其中面积比Ar=3.24、喉嘴距Le=0.56Dh时引射性能最佳；引射流体的流量与引射管开启度γ成正比关系；引射速度受限于射流速度，当射流速度达到15 m/s，引射速度达到上限；喉管长度L对喉管的稳压作用至关重要，喉管长度L=9Dz是喉管能否起到稳压作用的临界点。
2）射流流场具有较强的物料解离及分散作用。单次射流混合作用对物料解离及分散效果等同于激光粒度分析仪自带搅拌装置以500 r/min转速搅拌4~4.5 min；射流后样品EDS能谱图中Al和Si元素含量大幅降低，说明射流流场对煤泥表面的黏土矿物有强烈清洗剥离作用。
3）射流流束对引射气泡粒径迁移的影响规律。当喷嘴出口速度V >7.2 m/s时，引射气泡会瞬间被粉碎成粒径小、数量多的气泡群，气泡的粒径分布均匀，90%以上气泡均小于45 μm，射流作用有利于产生微泡。
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图 9 优化前后拱架巷道位移矢量
Figure 9. Vector of archway displacement before and after optimization
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图 11 优化前后拱架巷道位移矢量
Figure 11. Vector of archway displacement before and after optimization
表 1 钢管相关参数
Table 1 Steel pipe related parameters
密度/
（kg·m−3）弹性模
量/GPa泊松比 剪胀角/（°） 第二应力
比值${\sigma _{b0}}/{\sigma _{c0}}$
比值黏性
系数2 450 28.869 0.25 20 0.6667 1.16 0.000 2 
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表 2 混凝土参数
Table 2 Concrete parameters
密度/ （kg·m−3） 弹性模量/GPa 泊松比 屈服应力/MPa 抗拉强度/MPa 7 800 206 0.28 245 410
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表 3 吸能构件对比
Table 3 Energy absorbing components contrast
构件编号 缩放比例 壁厚/mm 最大承载力/kN 压溃最大尺寸/mm 一号 6.0 1597 0.71 6.5 1764 198.0 7.0 1923 二号 6.0 1683 0.76 6.5 1834 209.4 7.0 2002 三号 6.0 1743 0.80 6.5 2103 218.8 7.0 2509
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表 4 岩层与岩石力学参数
Table 4 Rock formation and rock mechanics parameters
岩性 厚度/
mm密度/
(kg·m−3)体积模
量/ GPa剪切模
量/GPa黏聚力/
MPa抗拉强
度/MPa内摩擦
角/(°)细砂岩 13.2 2 530 13.4 7.6 1.4 11.55 37 煤 7.5 1 350 10.5 6.5 1.2 0.9 23 粗砂岩 1.8 2 540 14.7 8.1 10.0 11.55 26
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[1] 张丰收,李猛利,张重远,等. 高地应力下深部岩芯饼化裂缝发展规律及机制研究[J]. 岩石力学与工程学报,2022,41(3):533−542. ZHANG Fengshou,LI Mengli,ZHANG Chongyuan,et al. Study on fracture propagation and formation mechanism of core discing at depth under high in-situ stresses[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2022,41(3):533−542.
[2] 潘立友,魏 辉,陈理强,等. 工程缺陷防控冲击地压机理及应用[J]. 岩土工程学报,2017,39(1):56−61. doi: 10.11779/CJGE201701003 PAN Liyou,WEI Hui,CHEN Liqiang,et al. Mechanism and application of using engineering defect to prevent and control rock burst[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering,2017,39(1):56−61. doi: 10.11779/CJGE201701003
[3] 潘一山,齐庆新,王爱文,等. 煤矿冲击地压巷道三级支护理论与技术[J]. 煤炭学报,2020,45(5):1585−1594. PAN Yishan,QI Qingxin,WANG Aiwen,et al. Theory and technology of three levels support in bump-prone roadway[J]. Journal of China Coal Society,2020,45(5):1585−1594.
[4] 张红军,王奎峰,王 薇,等. 软岩巷道围岩刚柔耦合支护技术研究与应用[J]. 防灾减灾工程学报,2023,43(1):107−113,121. ZHANG Hongjun,WANG Kuifeng,WANG Wei,et al. Study and application of rigid-flexible coupling Support technology for surrounding rock in soft rock roadway[J]. Journal of Disaster Prevention and Mitigation Engineering,2023,43(1):107−113,121.
[5] WANG Qi,LUAN Yingcheng,JIANG Bei,et al. Study on key technology of tunnel fabricated arch and its mechanical mechanism in the mechanized construction[J]. Tunneling and Underground Space Technology,2019,83:187−194. doi: 10.1016/j.tust.2018.10.002
[6] 高延法,王 波,王 军,等. 深井软岩巷道钢管混凝土支护结构性能试验及应用[J]. 岩石力学与工程学报,2010,29(S1):2604−2609. GAO Yanfa,WANG Bo,WANG Jun,et al. Test on structural property and application of con-crete-filled still tube support of deep mine and soft rock roadway[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2010,29(S1):2604−2609.
[7] 王 琦,许 硕,江 贝,等. 地下工程约束混凝土支护理论与技术研究进展[J]. 煤炭学报,2020,45(8):2760−2776. WANG Qi,XU Shuo,JIANG Bei,et al. Research progress of confined concrete support theory and technology for underground engin-eering[J]. Journal of China Coal Society,2020,45(8):2760−2776.
[8] 陈 斌,左宇军,王 剑,等. 深部巷道直墙半圆拱形钢管混凝土支架承载性能分析[J]. 矿冶工程,2021,41(1):11−15. doi: 10.3969/j.issn.0253-6099.2021.01.003 CHEN Bin,ZUO Yujun,WANG Jian,et al. Bearing capacity analysis for concrete-filled steel tube support with semicircular curved structure for straight wall of deep roadway[J]. mining and metallurgical engineering,2021,41(1):11−15. doi: 10.3969/j.issn.0253-6099.2021.01.003
[9] 齐庆新,潘一山,李海涛,等. 煤矿深部开采煤岩动力灾害防控理论基础与关键技术[J]. 煤炭学报,2020,45(5):1567−1584. QI Qingxin,PAN Yishan,LI Haitao,et al. Theoretical basis and key technology of prevention and control of coal-rock dynamic disasters in deep coal mining[J]. Journal of China Coal Society,2020,45(5):1567−1584.
[10] 齐庆新,潘一山,舒龙勇,等. 煤矿深部开采煤岩动力灾害多尺度分源防控理论与技术架构[J]. 煤炭学报,2018,43(7):1801−1810. QI Qingxin,PAN Yishan,SHU Longyong,et al. Theory and technical framework of prevention and control with different sources in multi-scales for coal and rock dynamic disasters in deep mining of coal mines[J]. Journal of China Coal Society,2018,43(7):1801−1810.
[11] 魏建军,蒋斌松. 钢管混凝土可缩拱架承载性能试验研究[J]. 采矿与安全工程学报,2013,30(6):805−811. WEI Jianjun,JIANG Binsong. Experimental study on structural property of contractible con-crete-filled steel tube support[J]. Journal of Mining & Safety Engineering,2013,30(6):805−811.
[12] 李术才,邵 行,江 贝,等. 深部巷道方钢约束混凝土拱架力学性能及影响因素研究[J]. 中国矿业大学学报,2015,44(3):400−408. LI Shucai,SHAO Xing,JIANG Bei,et al. Study of the mechanical characteristics and influencing factors of concrete arch confined by square steel set in deep roadways[J]. Journal of China University of Mining & Technology,2015,44(3):400−408.
[13] 李为腾,王 琦,李术才,等. 方钢约束混凝土拱架套管节点抗弯性能研究[J]. 中国矿业大学学报,2015,44(6):1072−1083. LI Weiteng,WANG Qi,LI Shucai,et al. Study on bending properties of casing joint of square confined concrete arch support[J]. Journal of China University of Mining & Technology,2015,44(6):1072−1083.
[14] 李为腾,李术才,王 新,等. U型约束混凝土拱架屈服承载力计算方法研究[J]. 中国矿业大学学报,2016,45(2):261−271. LI Weiteng,LI Shucai,WANG Xin,et al. Calcu-lation method of yielding bearing capacity of U-steel confined concrete supporting arch[J]. Journal of China University of Mining & Technology,2016,45(2):261−271.
[15] 王 军,杨 光,黄万朋,等. 顶升可缩式钢管混凝土支柱试验研究与工程应用[J]. 煤炭学报,2022,47(8):3052−3068. WANG Jun,YANG Guang,HUANG Wanpeng,et al. Bearing capacity analysis for concrete-filled steel tube with semicircular curved structure for straight wall of deep roadway[J]. Journal of China Coal Society,2022,47(8):3052−3068.
[16] 鹿 伟,江 贝,王 琦,等. 深部软岩巷道方钢约束混凝土拱架基本构件力学特性及参数影响机制研究[J]. 采矿与安全工程学报,2020,37(3):473−480. LU Wei,JIANG Bei,WANG Qi,et al. Mechanical characteristics and parameter influencing mechanism of square steel confined concrete arch components[J]. Journal of Mining & Safety Engineering,2020,37(3):473−480.
[17] 侯元将,左宇军,陈 斌,等. 深部高应力巷道弯曲D型钢管混凝土支架支护分析[J]. 矿冶工程,2022,42(5):15−19,25. HOU Yuanjiang,ZUO Yujun,CHEN Bin,et al. Analysis of D-shaped concrete-filled steel tube support in deep roadway under high stress[J]. mining and metallurgical engineering,2022,42(5):15−19,25.
[18] 单仁亮,彭杨皓,孔祥松,等. 国内外煤巷支护技术研究进展[J]. 岩石力学与工程学报,2019,38(12):2377−2403. SHAN Renliang,PENG Yanghao,KONG Xiangsong,et al. Research progress of coal roadway support technology at home and abroad[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2019,38(12):2377−2403.
[19] 高延法,何晓升,陈冰慧,等. 特厚富水软岩巷道钢管混凝土支架支护技术研究[J]. 煤炭科学技术,2016,44(1):84−89. GAO Yanfa,HE Xiaosheng,CHEN Binghui,et al. Study on support technology of concrete-filled steel tubular in roadway with huge thick and rich water soft rock[J]. Coal Science and Technology,2016,44(1):84−89.
[20] 刘德军,左建平,郭 淞,等. 深部巷道钢管混凝土支架承载性能研究进展[J]. 中国矿业大学学报,2018,47(6):1193−1211. LIU Dejun,ZUO Jianping,GUO Song,et al. Research on load-bearing ability of steel tube confined concrete supports for deep roadway:State of the art[J]. Journal of China University of Mining & Technology,2018,47(6):1193−1211.
[21] 安 栋,陈 征,宋嘉祺,等. 防冲吸能构件应变特性及巷道支架应用研究[J]. 中国安全生产科学技术,2022,18(12):73−79. AN Dong,CHEN Zheng,SONG Jiaqi,et al. Study on strain properties of energy-absorption burst-prevention component and its application in roadway support[J]. Journal of Safety Science and Technology,2022,18(12):73−79.
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